ТРАНСФОРМАТОРЫ И ИНДУКТИВНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ На сердечниках типа Б (Ч) и СБ, На сердечниках типа КВ, На сердечниках типа Ш, На кольцевых сердечниках
	КОМПЛЕКТУЮЩИЕ К ТРАНСФОРМАТОРАМ Комплекты для трансформаторов, Каркасы намоточные, Каркас для дросселя, Основания, Крышки, Втулки, Подстроечные сердечники, Крепежные скобы, Ферриты
	КОМПЛЕКТУЮЩИЕ ДЛЯ ПЛАТ ПЕЧАТНОГО МОНТАЖА И РЭА Гребенки, Держатели, Держатели светодиода, Заглушки, Клавиши, Колпачки, Коробочки, Колодки, Ножки, Ручки, Перемычки, Упоры, Чашки, Хомуты
	ЭЛЕКТРО-ИЗОЛЯЦИОННЫЕ ИЗДЕЛИЯ ДЛЯ РЭА Втулки диэлектрические, Кольца уплотнительные, Прокладки, Колпачки для ферритовых колец
	ДРУГАЯ ПРОДУКЦИЯ Аппарат слуховой

• комплект трансформаторов 3-х фазной сети 380/220 Вольт, 50Гц, суммарной мощностью  7,8 кВА для выпрямителя электромагнита;
• дроссель фильтра сети 380/220 Вольт, 50Гц, 200А, 40мкГн;
• дроссель балластный, сеть 220 Вольт, 50Гц, 25А, 28мГн, 2,5кВА;
• трансформатор электропитания, сеть 220 Вольт, 50Гц, 4,2кВА;
• трансформатор электропитания, сеть 220 Вольт, 50Гц, 700ВА и 500ВА;
• трансформатор электропитания, сеть 220 Вольт, 50Гц, 250ВА, 200ВА, 15ВА;
• трансформатор понижающий 50Гц, 380/36В, 150ВА;
• трансформаторы тока Т-0,66 - 100/0,5 и 100/5, встроенные;
• трансформаторы импульсные с рабочей частотой 20-100кГц, 100ВА;
• дроссель с рабочей частотой 30кГц, 2А, 5мГн;
• трансформаторы на кольцевом сердечнике с рабочей частотой 80кГц: 1) L1=83мГн, L2=3,6мГн; 2) L1=200мГн, L2=2х2мГн;
• катушка индуктивности на тороидальном сердечнике 12мГн;
• катушка индуктивности на в броневом сердечнике 8мГн и 12мГн;
• катушка индуктивности подстраиваемая 10мГн+-20%
• трансформатор оконечный ТОТ-93;
• трансформаторы импульсные ТИМ различных номиналов;
• и другие изделия

Условия согласованного включения в аппаратуре, значения величины передаваемой мощности, диапазон рабочих частот, электрическая прочность изоляции отдельных элементов, нагревостойкость по условиям эксплуатации при одновременной минимизации потерь, массы и габаритов требует в каждом отдельном случае, «под задачу», оптимизации конструктивных и технологических решений. Сюда относятся:

• конструкция, материал и типоразмер магнитопровода с соответствующими рабочей частоте магнитной проницаемостью, магнитной индукции насыщения, удельными потерями, точкой Кюри;
• конструктивное исполнение катушек с учетом частоты и величины токов, требуемых значений индуктивности, добротности;
• вид и материал электрической изоляции;
• конструкция выводов.

Иными словами решается многофакторная задача с учетом ограничений и специально принимаемых мер.

Возможность уменьшения размеров магнитопровода с увеличением рабочей частоты ограничено допустимыми минимальными размерами «окна» для размещения обмоток и требованиями к электрической прочности изоляции, т.е. к надежности изделия.

Частотнозависимый поверхностный эффект приводит к применению литцендрата, что снижает коэффициент заполнения «окна» магнитопровода, а при больших токах увеличивает количество отдельных проводов и,  соответственно, вероятность возникновения уравнительных токов и нагрева.

Значительный разброс параметров материала магнитопровода (для ферритов производитель указывает +30% и -20% по начальной магнитной проницаемости) с одной стороны и требуемая высокая точность по значениям индуктивности с другой стороны при наличии плотной укладки проводов в «окне» магнитопровода требует зачастую подгонку величины зазора магнитопровода при заданном числе витков. Поскольку эта величина зазора не совпадает с рядом значений, установленных производителем, требуется последующая подрезка керна сердечника.

На кольцевых магнитопроводах плотная укладка проводов и изоляции с высоким коэффициентом заполнения «окна» ограничена в силу различий в  укладке по внешнему и внутреннему диаметрам, ограничений размером челнока оборудования, типом и диаметром провода обмотки. В силу этих ограничений намотка на таких сердечниках при определенных условиях может быть произведена только вручную.

Фиксированное значение напряжения на нагрузке трансформатора соответствует определенной рабочей точке нагрузочной характеристики, а в остальных случаях может существенно отличаться из – за изменения падения напряжения на внутреннем сопротивлении трансформатора малой мощности.

Для высоких значений тока первичной цепи кольцевых трансформаторов тока при их относительно малых габаритах величина напряженности магнитного поля в магнитопроводе как правило соответствует участку насыщения магнитной индукции в электрической стали. Линеаризация выходной характеристики и требуемая чувствительность трансформатора тока достигаются зазором в магнитопроводе определенной величины и соответствующим напряжением э.д.с. индукции в цепи нагрузки.

Комплексный характер воздействия и сложная взаимосвязь многих факторов не позволяют рассчитать все значимые  параметры намоточных изделий. Так, например, собственная емкость обмоток и индуктивность рассеивания определяются путем измерений.

В то же время существующие методы расчета намоточных изделий с привлечением имеющегося большого объема опытных данных позволяют получать приемлемые результаты

Поскольку окончательный вывод о соответствии иногда может быть сделан после проверки изделия в составе аппаратуры, предприятие идет   навстречу заказчикам в части изготовления опытных образцов.